初效过滤器专家：茂名热电厂直流系统屏更新革新设计，茂名热电厂原用的老式直流系统屏存在结线复杂、维护艰难、工作牢靠性差及设置装备铺排不合理的问题，机组节制体式格局既有集中节制，又有涣散节制。在革新中，依据实践状况，采用了全厂同一布置的直流系统体式格局，并经由剖析、较量争论，对蓄电池组、充电设备等中止了更新。运转状况阐明革新抵达了设计请求，且安全牢靠，维护便当。

　老式直流系统屏存在的缺点

　　茂名热电厂原用的直流系统屏为老式直流系统屏(同一屏为双母线结线，采用直流发电机及硅充电装置)。从超越30a的运转状况来看，首要存在的缺点或缺乏之处如下。

1.1　双工作母线结线布置复杂

　　因直流屏采用双工作母线结线，6根直流母线水平布置于屏顶上(依据节制、旗子灯号声响的需求，直流母线上还设有8根小母线)。在同一块屏上，有两组母线的馈线回路或电源与馈线回路相夹杂布置。当设备呈现接触不良等缺陷时，经常因结线复杂和设备间距小，而使缺陷难以措置。

1.2　仪表和灯光旗子灯号难以维护

　　老式的直流屏，其屏的正面都不采用运动门的型式。如许，装于屏面上的仪表、旗子灯号灯等设备，经常损坏后不能改换。

1.3　直流发电机维护工作量和耗能大

　　茂名热电厂原运用同轴电动直流发电机组及GVA型硅整流装置担负直流系统经常负荷及作为蓄电池的查对性充电设备。配有1台Z2-17，15kW的直流发电机，由J2-62-4，17kW的电动机带动，当直流电机持续运转时，电动机月耗电量约12MWh，影响节能降耗，且整流子碳刷易冒火花，需经常维护。当运用GVA型硅充电装置担负直流系统的经常负荷时，因为硅整流装置不能主动疗养输出，直流系统负荷突变时(如汽机启动直流油泵)，若不及时调整硅装置的输出，将会招致母线电压偏低，致使蓄电池过放电，严重时影响继电维护装置的正常工作。当蓄电池中止查对性放电时，因硅装置为弗成逆式，无法作为蓄电池的放电负载，蓄电池须在空母线的前提下另接电阻作负载中止放电，而母线的倒闸操作较复杂，轻易呈现讹夺。

1.4　绝缘监察装置动作灵活度低

　　老式直流系统屏采用电磁式绝缘监察装置反映直流系统的接地状况。从茂名热电厂多年的运转状况来看，该装置能精确反映单极明显的接地现象，但当两极的绝缘都下降时，却不能精确反映。

新直流屏的设计绳尺

　　茂名热电厂为早期发电厂，机组节制体式格局采用原苏联早期体式格局，即电气系统采用集中节制，60年代投运的1号、2号机组，机、炉采用涣散节制，70年代的3号、4号机组，机、炉采用集中节制。因而，关于现代机组通俗采用的单位机组自力的直流系统体式格局将无法完成，只能依据该厂的实践状况，初效过滤器专家：茂名热电厂直流系统屏更新革新设计，采用全厂同一布置的直流系统体式格局。

2.1　接线体式格局

　　新的直流屏采用单母线分段的接线体式格局，两组蓄电池经联络刀开关中止跟尾。为避免两组蓄电池并列运转，联络刀开关与蓄电池电源刀开关之间应设有闭锁措施。

2.2　屏上设备布置

　　做到简单明晰，电源(充电设备和蓄电池)、馈线、事故照明装置布置于各自的屏上。带有仪表及灯光旗子灯号的屏面，运用运动门的型式。

2.3　充电装置

　　选用可控可逆式硅充装置，执行负荷主动跟踪，保证直流母线的电压质量。当蓄电池中止查对性放电时，硅装置工作于整流的逆变状况，蓄电池不用另接电阻作为放电负载。

2.4　蓄电池组

　　绳尺上选用免维护密封式蓄电池，当原GGM-800型蓄电池组经校验后，仍知足直流系统的请求时，可暂不改换。

2.5　绝缘监察装置和馈线开关

　　绳尺上选用90年代技术*、成熟牢靠的设备。例如，选用由CMOS集成电路构成的ZJJ-1型绝缘监察装置，该装置在直流两极绝缘均等下降时都能精确动作发信。

新直流系统屏的设备选型

3.1　直流系统负荷

　　经统计，直流系统各类负荷如表1。

　　因茂名热电厂为中型火力发电厂，且与系统相连，初效过滤器专家：茂名热电厂直流系统屏更新革新设计，所以蓄电池事故放电时候思考为1h。关于汽轮机润滑油泵，因为是高温、高压机组，故其事故较量争论时候为1.0h，直流润滑油泵的K值取0.8，密封油泵的K值取0.7较量争论。冲击负荷思考为1台合闸电流的断路器合闸。
负荷称号较量争论容量
/kW经常负荷
/A(事故负荷)/(初期Iso/A　持续Is/A　冲击Ich/A)事故时候
/h事故放电
容量/Ah经常负荷7.2333333-133事故照明25-114×0.6114×0.6-168通信备用电源3-14×0.514×0.5-17热工备用电源3-14×0.514×0.5-17直流润滑油泵80×0.8-728×0.5291×0.5-1146直流密封油泵20.1×0.7-260×0.591×0.5-1146断路器合闸电流----235--合计--307Kcho=0.76h-1时，Ucho=1.86V，则直流母线电压为
N.Ucho=106×1.86V=197.16V＞0.85Ue

式中　Ucho--单位容量电池冲击负荷初期端电压，V；
N　--浮充电池个数；
Ue　--直流母线额定电压，V。
　　b)按事故放电末期，蓄电池再接受冲击负荷时的电压验算：

Km=Is/C10=306A/800Ah=0.38h-1

Kchm=Ich/C10=235A/800Ah=0.29h-1

式中　Km　--单位容量蓄电池持续放电系数，h-1；
Kchm--单位容量蓄电池冲击放电末期放电系数，h-1。
查有关曲线得Uchm=1.72V，则直流母线电压为

N.Uchm=106×1.72V=182.32V

0.80Ue＜N.Uchm＜0.85Ue

式中　Uchm--单位容量蓄电池冲击负荷末期端电压，V。

　　从较量争论效果来看，选取蓄电池为800Ah时，按事故放电的末期，蓄电池再接受冲击负荷时，母线电压为182.32V，能知足断路器的合闸电压请求，但难以知足直流油泵的运转请求(直流油泵运转答应电压局限为(-10%～+10%)Ue间)。蓄电池的容量应选大一级为宜，即C10=1000Ah。但上述校验为运转中的状况，运转中呈现的概率少少，当呈现时可经由调整蓄电池组的放电个数来知足直流油泵的运转。故原选用的GGM-800型蓄电池可知足请求。但原用的GGM-800型Ⅰ、Ⅱ组蓄电池运转时候已达10a以上，受蓄电池自放电、过放电及电极纯化等影响，蓄电池阴、阳极板零落渗液严重，电池难以知足充电，牢靠性大大降低。因而，应用革新时机将Ⅰ、Ⅱ组蓄电池改换为英国进口的VH34-1000型免维护蓄电池。

3.2.4　蓄电池的个数

　　蓄电池个数为：　N=230/1.85=124，个中基本电池数为88个，端电池数为36个。

3.3　充电设备的选择

3.3.1　查对性充电设备

3.3.1.1　充电设备的额定电流

　　a)按事故放电后中止充电的请求选择充电设备，较量争论公式为：

Ic=1.1Qsg/t+Ijc=1.1×307Ah/12h+33A=61A

式中　Ijc--浮充电设备的工作电流，A；
Ic--充电设备应具备的输出电流，A。
　　b)思审查对性充放电，按充电电流选择，

Ic=0.1Qe+Ijc=(0.1×800+33)A=113A

故充电设备的额定输出电流应大于113A。

3.3.1.2　充电设备的输出电压局限

　　对有端电池的直流系统，充电设备的电压应知足蓄电池充电末期的电压选择。即：

Uc=N×Ucm=124×2.4V=297.6V式中　Uc--充电设备输出电压，V；
Ucm--蓄电池满充电端电压，V。
　　取一级，即360V。
　　充电设备容量：Pc=IcUcm=113A×360V=41kW。

　　不思考选用直流发电机，应选用的硅整流装置为KGCfA-150/360，则额定输出电流为150A，输出电压为360V。

3.3.2　浮充电设备

　　浮充电设备持续负荷电流Ifc为Ifc=0.0042Qe+Ijc=(0.0042×1000+33)A=37.2A

　　浮充电设备正常工作容量Pfc为Pfc=IfcUcm=37.2A×360V=14kW

　　按查对性充电设备选得的KGCfA-150/360可知足蓄电池浮充电请求。

终了语

　　经由剖析茂名热电厂老式直流系统屏存在的缺点或缺乏之处，提出了其更新、革新的设计计划。新设计的直流系统屏既知足经济性、牢靠性、技术性的请求，又美观精致，维护便当。该直流系统自1997年初悉数革新(包括将原用的GGM-800型蓄电池改换为VH34-1000型免维护电池)投运以来，运转状况*，措置了以前牢靠性低、维护艰难、直流系统绝缘差、充电机因大电流开关合闸经常跳闸等一系列问题，在该厂的安全发、供电方面施展了首要的浸染。